摘要：對矩陣式變換器(MC)中雙向開關(guān)的安全換流課題進行了研究。分析了各種換流方案，進而提出采用可編程邏輯元件(GAL)的四步換流方案，仿真和實驗的結(jié)果證實了這種換流方案的可行性與可靠性。

關(guān)鍵詞：矩陣式變換器；雙向開關(guān)；可編程邏輯器件；四步換流

0    引言

    1979年，意大利學(xué)者M.Venturini第一次提出了矩陣式變換器存在理論及控制策略。與傳統(tǒng)的交—交變頻器及交—直—交變頻器相比，矩陣式變頻器具有明顯的優(yōu)點：高功率因數(shù)、低諧波污染、可四象限運行、無中間儲能環(huán)節(jié)、體積小且效率高。隨著交流變頻調(diào)速技術(shù)成為當(dāng)代電氣傳動中實現(xiàn)自動化和節(jié)能的主要技術(shù)手段，矩陣式變換器(MC)的研究已成為電力電子技術(shù)研究的熱點之一。

1    矩陣式變換器及雙向開關(guān)

    圖1是矩陣式變換器的原理性結(jié)構(gòu)，它可用一個虛擬的整流器和虛擬的逆變器構(gòu)成。采用這樣的結(jié)構(gòu)可以充分利用交—直—交變換器中成熟的PWM技術(shù)。

圖1    矩陣式變換器的原理性結(jié)構(gòu)圖

    三相矩陣式變換器采用9個雙向開關(guān)組成3×3的矩陣式結(jié)構(gòu)，因而三相輸入中的任意一相可與三相輸出的任意一線相連，采用一定的開關(guān)控制策略可使輸出線間平均輸出電壓為所需頻率下的正弦調(diào)制電壓，同時可使輸入電流正弦并與輸入電壓同相。調(diào)制過程中，組成雙向開關(guān)的單向器件間的換流是矩陣式變換器實現(xiàn)中的關(guān)鍵。

    目前常用的IGBT組合雙向開關(guān)主要有3種形式，即由單個IGBT和二極管組合成的橋式雙向開關(guān)，共發(fā)射極反向串聯(lián)IGBT組合的雙向開關(guān)和共集電極反向串聯(lián)IGBT組合的雙向開關(guān)，如圖2所示。

（a）橋式組合雙向開關(guān)結(jié)構(gòu)

（b）共發(fā)射極反向串聯(lián)IGBT

（c）共集電極反向串聯(lián)IGBT

圖2    雙向開關(guān)構(gòu)成方案    

    橋式組合雙向開關(guān)任意時刻都有三個器件參與導(dǎo)通，導(dǎo)通壓降較大，損耗較高。共發(fā)射極和共集電極反向串聯(lián)IGBT組合雙向開關(guān)使用兩個IGBT，利用器件內(nèi)部的續(xù)流二極管以阻擋反向電壓，結(jié)構(gòu)緊湊，方便簡單，開關(guān)損耗也較低，故獲得了廣泛的應(yīng)用。

2    三種換流方案的比較

2.1    死區(qū)換流方案

    安排死區(qū)以避免換流時刻輸入線間短路，缺點是在有緩沖電路和電感性負載時開關(guān)為硬開關(guān)運行方式，緩沖能量被釋放時會伴隨能量損耗。

2.2    重疊換流方案

    重疊換流是以輸入線間短暫的短路過程來實現(xiàn)電流的切換，缺點是限流電感體積大、成本高，同時又有可能引入新的過電壓。

2.3    四步換流方案

    為保證MC的輸入電流和輸出電壓都是正弦波，對9組雙向開關(guān)都實行PWM控制，各開關(guān)須按一定規(guī)律進行切換。為了保證安全切換，同一相輸出的任意兩組開關(guān)不能同時導(dǎo)通，否則將造成輸入兩相短路；三相開關(guān)也不能同時斷開，即在兩組開關(guān)切換期間不能插入死區(qū)，否則就造成感性負載開路而感應(yīng)高電壓。這樣，既不能兩組開關(guān)交疊導(dǎo)通，又不允許有切換死區(qū)，必須有嚴格的邏輯控制才行，四步換流方案能很好地滿足這個要求。

3    四步換流過程

    圖3是接到同一相負載的兩組雙向開關(guān)的換流示意圖。u₁及u₂表示兩相輸入電壓瞬時值，S₁和S₂表示兩組雙向開關(guān)，p和n表示每組開關(guān)的正向和反向，u_L和i_L分別是負載上的輸出電壓和電流。

圖3    同一相負載兩組開關(guān)的換流示意圖

    四步換流要實現(xiàn)對兩個雙向開關(guān)的換流控制，必須既要禁止可能使電源發(fā)生短路的開關(guān)組合，又要保證在任意時刻給負載提供至少一條流通路徑，那么，滿足這些條件的開關(guān)組合共有8組，列于表1。

表1    安全換流的開關(guān)組合方案

    表1中的第一種開關(guān)狀態(tài)直接切換到第二種開關(guān)是不行的，這樣會造成電源斷路。但當(dāng)i_L>0時，由狀態(tài)1經(jīng)過狀態(tài)3、7、5，再切換到狀態(tài)2則是可行的。同理，i_L<0時，由狀態(tài)4、8、6也可實現(xiàn)狀態(tài)1到2的切換。圖4繪出了這兩種四步換流次序。 [!--empirenews.page--]

(a)    i_L>0    (b)    i_L<0

圖4    安全的四步換流次序圖

4    四步換流的死區(qū)補償

    采用滯環(huán)比較器和過零比較器得到電流方向，并預(yù)測電流是否在死區(qū)時間內(nèi)可能過零，如果不會，則第一步可以在DSP發(fā)出PWM信號之前完成，如圖5所示，則四步換流的死區(qū)共為t_d=t_c1＋t_c2＋t_c3，死區(qū)補償后的死區(qū)時間共為t_d=t_c2＋t_c3。

圖5    死區(qū)補償后的四步換流

5    GAL的四步換流方案

    GAL22V10是Lattice公司生產(chǎn)的復(fù)雜可編程邏輯器件，其引腳間最大的傳輸時間為4ns，相應(yīng)的計數(shù)器頻率可達250MHz，具有電可擦除的CMOS結(jié)構(gòu)和浮動門技術(shù)，可100次重復(fù)擦寫，數(shù)據(jù)儲存可達20年之久。

    圖6所示為矩陣式變換器的某一輸出相的三個雙向開關(guān)狀態(tài)轉(zhuǎn)換圖。1表示為開關(guān)導(dǎo)通，0表示開關(guān)關(guān)斷，前兩位、中間兩位和后兩位分別表示與三個輸入相連的雙向開關(guān)。圖中，橢圓形框表示穩(wěn)態(tài)，矩形框表示暫態(tài)?？梢姡_實現(xiàn)四步換流需要知道當(dāng)前狀態(tài)、下一時刻狀態(tài)、負載電流方向及定時器換流時間，判斷得出正確的換流信號和順序并輸出到每個IGBT器件的柵極，完成換流所需的時序邏輯。

圖6    矩陣式變換器的某一輸出相的開關(guān)狀態(tài)轉(zhuǎn)換圖

6    實驗仿真

    圖7是實驗中一對雙向開關(guān)換流過程的實際波形，圖8是實驗中兩相正向開關(guān)換流過程的實際波形，可見通過DSP已成功地實現(xiàn)了開關(guān)之間的安全換流。通過仿真軟件Matlab/Simulink也可以對矩陣式變換器（MC）雙向開關(guān)的四步換流過程進行驗證，采用理想開關(guān)對矩陣式變換器一相電路換流過程進行仿真，其輸出電壓仿真波形如圖9所示。

圖7    一對雙向開關(guān)換流過程實驗波形 [!--empirenews.page--]

圖8    兩相正向開關(guān)換流過程的實驗波形

圖9    輸出電壓仿真波形

    實驗中采用IGBT以集電極反串聯(lián)組合構(gòu)成雙向開關(guān)，圖10是輸出線電壓實驗波形。

x:t/10.0ms/格    y:v/200V/格

圖10    輸出線電壓實驗波形

    觀察IGBT器件上集、射極間電壓波形，可見四步換流可以將器件換流時產(chǎn)生的電壓過沖限制在合理選定的電壓耐量范圍內(nèi)，確保器件安全工作。

7    結(jié)語

    本文針對GAL控制的矩陣式變換器（MC）雙向開關(guān)四步換流方案進行，然后以DSP為核心構(gòu)成了矩陣式變換器的硬件系統(tǒng)，設(shè)計了控制系統(tǒng)軟件，完成了異步電機拖動實驗。實驗結(jié)果驗證了該方案的有效性。