引言

當前市場上最常用的兩種風力發(fā)電系統(tǒng)分別是變速恒頻雙饋風力發(fā)電系統(tǒng)和永磁直驅風力發(fā)電系統(tǒng)。然而,這兩種系統(tǒng)各有優(yōu)缺點:如雙饋風力發(fā)電系統(tǒng)所用變流器額定容量只需系統(tǒng)額定功率的1/3左右,但該系統(tǒng)需要使用多級增速齒輪箱,較易出現(xiàn)故障從而使系統(tǒng)維護成本增加。永磁直驅風力發(fā)電系統(tǒng)采用永磁發(fā)電機,效率較雙饋而言有所提高,且省去了增速齒輪箱,提高了系統(tǒng)可靠性,但需要采用價格昂貴的全功率變流器。

同時,大型多極永磁直驅電機體積、重量都很大,存在設計及系統(tǒng)安裝上的困難。

目前大多數(shù)基于雙饋異步電機(DFIG)的仿真中都忽略了鐵耗,但鐵耗確實存在且在電機高速運行時在總損耗中占的比例較大,研究考慮鐵耗的模型就很有必要。

本文在未考慮鐵耗的雙饋異步電機兩相旋轉(du)坐標系模型基礎上,加入了鐵耗電阻,推導了考慮鐵耗的模型。在Matlab/simulink環(huán)境下建立了變頻雙饋風力發(fā)電系統(tǒng)仿真模型,進行了仿真研究,比較了考慮鐵耗和未考慮鐵耗時仿真結果的差別,仿真結果驗證了考慮鐵耗模型以及有功/無功解耦矢量控制策略的有效性。

1未考慮鐵耗的DF1G建模

DFIG,又名"繞線式異步電機",其定子和轉子上均存在繞

組?；贒FIG的雙饋風力發(fā)電系統(tǒng)結構如圖1所示,發(fā)電機的定子繞組與電網直接相連,而轉子繞組則通過背靠背變流器與電網連接。當風速發(fā)生隨機變化時,DFIG的轉子轉速也將隨機變化,而此時需控制發(fā)電子轉子繞組電流的頻率,使與電網相連的發(fā)電機定子頻率恒定,便可實現(xiàn)發(fā)電系統(tǒng)的變速恒頻。

當DFIG發(fā)電機轉子的電角速度or小于定子同步角速度o1時,電機工作處于亞同步狀態(tài),此時電網通過變頻器向轉子提供轉差功率:而當or大于o1時,處于超同步狀態(tài),轉子通過變頻器向電網回饋轉差功率:當兩個角速度相等時,電機處于同步運行狀態(tài),此時發(fā)電機類似于同步電機工作原理,變流器向發(fā)電機轉子提供了直流勵磁。

不考慮電機鐵耗,雙饋異步電機的等效電路如圖2所示,(a)為d軸電路,(b)為u軸電路,大多數(shù)雙饋系統(tǒng)的研究都采用了圖2所示的等效電路模型,其能基本反映雙饋電機的特征,但在一些對功率、效率研究較精確的場合則不適用,此時便需要考慮電機的損耗,特別是鐵耗。

2考慮鐵耗的DF1G建模

本文主要研究考慮鐵耗的DFIG模型,電機的鐵耗主要由磁滯損耗和渦流損耗組成,其與電機鐵芯結構、施加的電壓頻率及發(fā)電機磁通密度均相關,因此從理論上得到很精確的鐵耗計算公式不太現(xiàn)實。而若在動態(tài)模型中考慮鐵耗,通常是根據(jù)鐵耗產生的本質,將鐵耗用一個等效的電阻來模擬,將此電阻稱為"等效鐵耗電阻"。此時,在圖2電路圖的基礎上,考慮鐵耗的DFIG在du坐標系下的等效電路圖如圖3所示。

根據(jù)圖3所示的電路圖及電路原理,可得出DFIG在du坐標系下的數(shù)學模型為:

式中,uds,uqs,udr,uqr為DFIG定、轉子繞組電壓的d、g軸分量:ids,iqs,idr,iqr為定、轉子繞組電流的d、g軸分量:業(yè)ds,業(yè)qs,業(yè)dr,業(yè)qr為定、轉子繞組磁鏈的d、g軸分量:idfe,iqfe為鐵耗電阻電流:業(yè)dm,業(yè)qm分別為考慮鐵耗后的定、轉子磁鏈的d、g軸分量:Rfe為鐵耗電阻:ol為定子同步角速度:os為轉差角速度,os=ol-or,or為轉子電角速度。

3矢量控制策略

DFIG定子磁鏈定向時,定子磁鏈業(yè)l與d軸方向一致,因此有業(yè)ds=業(yè)l,業(yè)qs=0。當DFIG定子繞組連接到電網時,電壓ul為常數(shù)。DFIG定子繞組輸出有功功率Pl和無功功率0l分別與iqs和ids成正比,調節(jié)iqs、ids即可獨立調節(jié)有功、無功功率。通常給定有功功率為最佳功率,由風力機功率特性曲線和風速計算而得,以實現(xiàn)系統(tǒng)的最大功率跟蹤控制,而無功功率則根據(jù)電網需求合理設置。

定子磁鏈定向下DFIG矢量控制框圖如圖4所示。

4仿真研究

根據(jù)DFIG模型和以上矢量控制方法,即可搭建完整的DFIG風力發(fā)電仿真系統(tǒng)。仿真中,葉片半徑為4m,齒輪箱增速比為6:DFIG樣機參數(shù):定子繞組電阻為0.3790,定子自感為43.8mH,轉子繞組電阻為0.3140,轉子自感為44.9mH,互感為42.7mH,轉動慣量為0.09kg·m2,極對數(shù)為3:鐵耗電阻設定為500。仿真時給定恒定風速為8m/s,給定有功功率輸出為7500w。仿真結果如圖5所示,圖上比較了考慮鐵耗和不考慮鐵耗兩種情況下的仿真波形,從上至下分別展示了DFIG轉速、轉矩及輸出有功功率。從仿真圖上可以看出,DFIG啟動時兩種模型下仿真波形有明顯區(qū)別。最主要是兩種模型輸出功率不一樣,考慮鐵耗時輸出功率明顯小于未考慮鐵耗時,因此考慮鐵耗的建模提高了模型的準確性,對實際系統(tǒng)更有參考意義。

5結語

本文在傳統(tǒng)DFIG模型的基礎上,建立了考慮鐵耗的電機模型,并對DFIG采用了基于磁鏈定向的功率解耦控制策略。在Matlab/Simulink中建立了考慮鐵耗和未考慮鐵耗兩種模型下的DFIG仿真模型,進行了仿真驗證。仿真波形驗證了考慮鐵耗模型的正確性,和未考慮鐵耗相比其輸出功率準確性得到了提高。