引言

隨著城市的發(fā)展與電氣設(shè)備技術(shù)的更新迭代,越來越多的城市變電站采用GIS(Gas1nsulatedswitchgear)設(shè)備作為建站方案。相比于傳統(tǒng)的敞開式變電站,GIS變電站設(shè)備布局更緊湊,占地面積更小,抗災(zāi)能力更強,設(shè)備故障率更低。然而,由于GIS設(shè)備結(jié)構(gòu)復(fù)雜,一旦發(fā)生故障其影響范圍更大,故障排查難度也更高,因而對設(shè)備運維人員的技術(shù)技能水平提出了更高的要求。

本文重點研究了某220kVGIS變電站發(fā)生的一起設(shè)備故障事件經(jīng)過,分析了設(shè)備故障的排查過程與故障表象背后的原因,最后針對該類故障提出了GIS設(shè)備運維策略的改進方案。

1事件經(jīng)過

如圖1所示,某220kVGIS變電站采用雙母線接線方式,站內(nèi)共有2個主變間隔、4個線路間隔、1個母聯(lián)開關(guān)間隔。正常運行方式下,母聯(lián)2012開關(guān)合位,220kV1M、2M并列運行,#1主變變高2201開關(guān)、電廠甲線2988開關(guān)、變電站甲線4398開關(guān)掛1M母線運行,#2主變變高2202開關(guān)、電廠乙線2989開關(guān)、變電站乙線4399開關(guān)掛2M母線運行,#1主變220kV側(cè)中性點接地。

某日11:51,變電站綜自系統(tǒng)報警。運行人員檢查發(fā)現(xiàn)220kV母差保護A套設(shè)備與B套設(shè)備同時出現(xiàn)差流越限告警信號,其中大差電流為0,母線小差電流C相差流二次測量值達0.08A(0.06A報警),其余兩相差流為0A。同時母差保護屏出現(xiàn)"C相母聯(lián)TA斷線"告警,如圖2所示,在主控室后臺監(jiān)控機母聯(lián)2012開關(guān)間隔圖上發(fā)現(xiàn)2012開關(guān)A相電流為280A,B相電流為285A,C相電流為69A。母差保護未動作,未造成負(fù)荷損失。

2故障排查

情況上報后,該供電局變電管理所立即組織各專業(yè)班組對該220kV變電站GIS設(shè)備進行外觀檢查、紅外測試、局放測試等工作,均未發(fā)現(xiàn)明顯異常。

根據(jù)母差保護屏告警信號與母聯(lián)2012開關(guān)電流的監(jiān)測數(shù)據(jù),為查明母聯(lián)2012開關(guān)間隔有無故障存在,20:02由廣東中調(diào)斷開了2012開關(guān),發(fā)現(xiàn)母聯(lián)2012開關(guān)三相電流為0,電廠甲線2988開關(guān)、變電站甲線4398開關(guān)、電廠乙線2989開關(guān)、變電站乙線4399開關(guān)三相電流都出現(xiàn)了不平衡現(xiàn)象,并且4條線路間隔C相電流的幅值與A、B兩相有明顯區(qū)別,#1主變變高220l開關(guān)、#2主變變高2202開關(guān)三相電流基本對稱,如表1所示。

經(jīng)數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn),電廠甲線CT測量電流+電廠乙線CT測量電流矢量和三相基本對稱,變電站甲線CT測量電流+變電站乙線CT測量電流矢量和三相基本對稱,如表2所示。

另外,在母聯(lián)2012開關(guān)斷開的同時,220kV母差保護A套設(shè)備與B套設(shè)備仍有告警,且兩套保護小差差流C相均有越限。該供電局變電繼保班對母差保護涉及的所有間隔電流矢量進行了六角圖測試,并將場地GIS刀閘拐臂指示與母線保護裝置上的位置指示進行了比對,發(fā)現(xiàn)保護裝置的采樣數(shù)據(jù)與實測數(shù)據(jù)吻合,保護裝置刀閘指示位置與現(xiàn)場實際吻合,兩條220kV母線均有小差差流,大小相等、方向相反。至此,根據(jù)上述現(xiàn)象,初步懷疑兩條220kVGIS母線內(nèi)部有導(dǎo)體跨接現(xiàn)象,跨接導(dǎo)體上的電流不經(jīng)過電流互感器,因此造成了母線小差差流大小相等、方向相反的現(xiàn)象。

為進一步求證該變電站兩條220kVGIS母線內(nèi)部是否存在導(dǎo)體跨接,次日凌晨該變電站經(jīng)中調(diào)許可后陸續(xù)將#2主變變高2202開關(guān)、變電站乙線4399開關(guān)、電廠乙線2989開關(guān)斷開,將220kV2M母線由運行轉(zhuǎn)熱備用,斷開了220kV2M母線222PT低壓側(cè)二次空開,同時在222PT低壓側(cè)二次空開上端測量發(fā)現(xiàn)220kV2M母線C相電壓仍然存在,至此可以基本判定在兩條220kVGIS母線C相內(nèi)部有導(dǎo)體跨接。

調(diào)取設(shè)備運行記錄發(fā)現(xiàn),該變電站母聯(lián)2012開關(guān)電流歷史上共出現(xiàn)過3次不平衡的情況:第1次出現(xiàn)于電廠甲線2988開關(guān)、電廠乙線2989開關(guān)在保護更換工作結(jié)束后進行啟動倒母時,第2次出現(xiàn)于電廠甲線停電期間,第3次出現(xiàn)于電廠乙線停電期間。因此,可將母線內(nèi)部跨接位置基本鎖定在電廠甲線2988開關(guān)間隔、電廠乙線2989開關(guān)間隔內(nèi),而GIS母線筒常年密封,因此該跨接現(xiàn)象極有可能是相關(guān)間隔內(nèi)靠母線側(cè)的兩把刀閘同時合上導(dǎo)致的。

次日上午,對GIS設(shè)備外觀進行檢查,未發(fā)現(xiàn)GIS設(shè)備外觀明顯異常,電廠甲線2988開關(guān)間隔、電廠乙線2989開關(guān)間隔的母線側(cè)刀閘現(xiàn)場指示均在相應(yīng)位置。次日下午,該供電局變電管理所組織了專業(yè)外委團隊對變電站各個間隔母線側(cè)刀閘開展x射線檢測工作,發(fā)現(xiàn)電廠乙線2989l刀閘C相未正常分開,與其外部指示不一致,如圖3所示。

日后對電廠乙線2989l刀閘C相開展解體工作時發(fā)現(xiàn),2989l刀閘C相絕緣傳動桿與內(nèi)拐臂連接夾件連接處松脫,導(dǎo)致刀閘無法分閘,刀閘絕緣拉桿與內(nèi)拐臂連接夾件的陷入深度不到位,如圖4所示。

3原因分析

本次故障中刀閘拐臂故障跨接兩段母線,造成了母差保護告警、三相電流不平衡等一系列現(xiàn)象。研究分析這些現(xiàn)象產(chǎn)生的原因有助于更全面地把握此類故障特點,為后續(xù)做好設(shè)備故障預(yù)案,改進現(xiàn)有運維策略方案提供理論基礎(chǔ)。

3.1母聯(lián)開關(guān)合位時現(xiàn)象分析

圖5所示為包含電廠乙線刀閘拐臂故障跨接時的GIS站原運行方式,其中母聯(lián)2012開關(guān)在合閘位置,設(shè)備故障點可以用一個連接兩段母線C相的金屬導(dǎo)體表示,設(shè)其流過電流為I8,參考方向如圖所示。其余主變、線路與母聯(lián)支路的電流參考方向與CT極性也如圖標(biāo)注。以220kV1M母線C相為對象,對其列寫KCL方程可得

實際上220kV1M小差電流值取的是各線路、主變與母聯(lián)間隔的電流互感器測量值之和,即Id1M=|I1c＋I2c＋I3c-I7c|≠0。對于220kV2M母線,其小差電流取值為Id2M=|I4c＋I5c＋I6c＋I7c|≠0,因而兩套母差保護同時發(fā)出差流越限告警,其差流值即為跨接導(dǎo)體分流電流的二次歸算值。

從圖6可以看出,在母聯(lián)開關(guān)合位的情況下,跨接導(dǎo)體的作用僅是簡單對母聯(lián)開關(guān)C相電流進行了分流,兩段母線三相仍是等電位情況,因而不會影響母線以外的潮流分布情況,主變、線路間隔的電流分布以及三相不平衡度與無跨接導(dǎo)體時的情況類似。母差保護大差電流值的采樣計算量為Id=|I1＋I2＋I3＋I4＋I5＋I6|=0,不受母線內(nèi)部跨接情況影響,因而大差電流為0。以南瑞繼保PCs-915A型220kV母差保護裝置為例,當(dāng)大差電流小于CT斷線告警定值,兩個小差電流均大于CT斷線告警定值時,延時5s報母聯(lián)CT異常報警,而母差保護動作判據(jù)中包括大差比率差動元件、電流突變量啟動元件以及復(fù)壓閉鎖母差保護元件等動作條件,因而不會誤動。

3.2母聯(lián)開關(guān)分位時現(xiàn)象分析

在廣東中調(diào)斷開GIS變電站的母聯(lián)2012開關(guān)后,引發(fā)了電廠甲線2988、變電站甲線4398、電廠乙線2989、變電站乙線4399共4條線路電流三相不平衡的情況,且由當(dāng)時記錄的電流幅值與相角數(shù)據(jù)來看,不平衡電流主要發(fā)生在C相,說明刀閘拐臂C相跨接對4條線路的潮流分布都產(chǎn)生了明顯影響。另外,GIS變電站內(nèi)#1主變、#2主變在母聯(lián)2012開關(guān)斷開前后三相電流仍能基本保持平衡,電廠甲線2988與電廠乙線2989的電流矢量和基本三相平衡,變電站甲線4398與變電站乙線4399的電流矢量和也基本三相平衡,說明了將電廠甲線2988與電廠乙線2989視為一個整體時,刀閘故障引起的GIS母線內(nèi)部跨接并未對整體電網(wǎng)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生影響,同理對變電站甲線4398與變電站乙線4399組成的整體也是如此。為更好地說明分析其中原因,現(xiàn)將以發(fā)電廠、該GIS變電站與另一相連接變電站組成的局部電網(wǎng)結(jié)構(gòu)圖重畫于圖7。

由于刀閘拐臂故障主要影響的是電網(wǎng)C相的潮流分布,圖中也僅以C相網(wǎng)絡(luò)為研究對象,另外A、B兩相的局部網(wǎng)絡(luò)圖與C相類似,區(qū)別僅在于GIS站內(nèi)分相母線間是否有跨接導(dǎo)體。局部網(wǎng)絡(luò)左側(cè)的電源端為某火力發(fā)電廠,該廠的發(fā)電機通過升壓變連接到廠內(nèi)220kV1M母線、220kV2M母線,正常運行方式下母聯(lián)開關(guān)合位,兩段母線并列運行。Z(2988)與Z(2989)分別為電廠甲線、電廠乙線的等效線路阻抗。Z(4398)與Z(4399)分別為變電站甲線、變電站乙線的等效線路阻抗。GIS變電站刀閘C相拐臂雙跨以一等效小阻抗Z表示,將GIS站內(nèi)220kV1M母線與2M母線相連,由于電氣距離較近,阻抗Z數(shù)值遠(yuǎn)小于線路阻抗數(shù)值。與GIS變電站相連的另一側(cè)變電站220kV1M母線、220kV2M并列運行,對應(yīng)母聯(lián)開關(guān)在合位。

從圖7中可以看出,C相網(wǎng)絡(luò)在刀閘跨接后成為"H"型局部網(wǎng)絡(luò),與沒有跨接阻抗Z的A、B兩相網(wǎng)絡(luò)有明顯差別。在實際工程中,電廠甲線等效線路阻抗Z(2988)與電廠乙線等效線路阻抗Z(2989)多少有些差別,同樣變電站甲線線路阻抗Z(4398)與變電站乙線線路阻抗Z(4398)也不完全相等,GIS變電站內(nèi)#1主變與#2主變對母線處的等效負(fù)荷阻抗也不一致,因此站內(nèi)220kV1M母線C相與220kV2M母線C相在母聯(lián)2012開關(guān)斷開后形成了一定的電位差,這個電位差加在跨接阻抗Z上就形成了分流電流I跨,I跨電流的分流效應(yīng)使得I2988、I2989、I4398、I4399這4條線路電流分布發(fā)生了變化,因而也就使4條線路產(chǎn)生了三相電流不平衡的現(xiàn)象。對于兩段母線上的主變支路電流I#1、I#2而言,其電流幅值與相角主要取決于主變所帶負(fù)荷。變電站主變基本上都屬于降壓變壓器,從220kV輸電網(wǎng)吸取功率,向變中110kV電網(wǎng)以及變低10kV電網(wǎng)輸送功率,110kV電網(wǎng)與10kV電網(wǎng)作為負(fù)荷側(cè)開環(huán)運行。因此,只要負(fù)荷側(cè)吸收功率不變,主變電流I#1、I#2就基本不變。C相跨接阻抗僅影響主變電流的供給來源,例如在沒有跨接故障時,#1主變C相電流由電廠甲線2988與變電站甲線4398兩條線路C相電流提供,在出現(xiàn)跨接故障后,#1主變C相電流由電廠甲線2988、變電站甲線4398兩條線路C相以及母線C相跨接電流I跨提供,但跨接前后只要#1主變C相負(fù)荷基本不變,主變C相電流I#1就基本不變,在電網(wǎng)結(jié)構(gòu)中可視作由負(fù)荷決定的等效電流源。

第二個問題,在220kVGIS站母聯(lián)2012開關(guān)斷開后,電廠甲線2988與電廠乙線2989的電流矢量和基本三相平衡,變電站甲線4398與變電站乙線4399的電流矢量和也基本三相平衡,從圖7可以看出電廠甲線2988與電廠乙線2989的電流和即為I總,在將GIS站主變視作電流源的條件下,I總的變化取決于整個外部局部網(wǎng)絡(luò)等效阻抗的變化,I總在刀閘跨接后仍能保持三相平衡,說明刀閘跨接對整個局部網(wǎng)絡(luò)等效阻抗的影響不大。實際上,由于Z(2988)、Z(2989)、Z(4398)、Z(4399)比跨接阻抗Z要大得多,且由于是同塔架設(shè)的雙回線路,其阻抗比基本相等,即Z(2988):Z(4398)≈Z(2989):Z(4399)。在站內(nèi)母聯(lián)開關(guān)斷開后且沒有故障刀閘跨接時,根據(jù)電橋理論,220kVGIS站內(nèi)兩段母線近似于等電位點(其微小電位差僅在分析跨接刀閘對內(nèi)部的分流作用時考慮),雖然刀閘故障跨接使220kVC相母線電位進一步趨同,但對于整個局部網(wǎng)絡(luò)構(gòu)成的等效阻抗來說,這種作用是不明顯的,因此A、B兩相局部網(wǎng)絡(luò)與有刀閘故障的C相局部網(wǎng)絡(luò)對外等效阻抗基本一致,發(fā)電廠甲、乙線電流之和I總?cè)嚯娏饕簿突酒胶狻?

4運維策略

本起由GIS刀閘拐臂夾件松脫而造成不同母線跨接的故障,引發(fā)了保護告警、三相電流不平衡等現(xiàn)象,會對調(diào)度監(jiān)盤造成干擾,也可能影響到保護動作的邏輯與正確性。再者,當(dāng)一段母線需要停電檢修時,故障跨接會使該段母線在所有母線刀閘拉開后仍然帶電,存在母線帶電合地刀的風(fēng)險,并由此造成設(shè)備損失,同時會導(dǎo)致運行中的母線對應(yīng)母差保護動作,造成220kV變電站失壓以及負(fù)荷損失的嚴(yán)重后果。因此,針對該類型故障特點,有必要提出新的運維策略,以降低電網(wǎng)運行風(fēng)險,保障設(shè)備安全穩(wěn)定運行。

(1)加強新設(shè)備投運前的監(jiān)造驗收管理。在GIS設(shè)備出廠監(jiān)造時,應(yīng)重點加強對刀閘拐臂絕緣連桿與夾件的檢查,確保絕緣連桿六方頭試驗合格,與夾件配合良好,緊固螺絲力矩合格,外露螺紋在要求范圍內(nèi),拐臂傳動試驗合格并現(xiàn)場拍照留作記錄。

(2)修編運行規(guī)程與典型操作票庫。凡是涉及GIS母線倒閘的操作,在操作前應(yīng)檢查母聯(lián)三相電流相對平衡且大小正常,并且在母差保護屏上檢查無差流越限及CT斷線信號,將小差電流值記錄下來。操作后應(yīng)檢查母聯(lián)三相電流的變化情況以及三相電流平衡情況,同時在母差屏上檢查是否有差流越限及CT斷線信號,確認(rèn)小差電流值正常。在母線停電操作中,斷開母聯(lián)開關(guān)將母線轉(zhuǎn)冷備用后,應(yīng)合上母線PT一次刀閘,并在PT二次空開處測量母線電壓是否為0,在確保母線實際無壓后才可將母線接地轉(zhuǎn)檢修。

(3)修編巡視作業(yè)指導(dǎo)書。在GIS變電站巡視作業(yè)指導(dǎo)書中加入檢查母聯(lián)三相電流以及檢查母差保護屏有無異常告警信號的步驟,確保運維人員能夠及時發(fā)現(xiàn)設(shè)備隱患,降低電網(wǎng)安全風(fēng)險。

5    結(jié)語

本文研究了一起由GIs設(shè)備刀閘拐臂故障造成的 母線雙跨事件 ,分析了在故障排查過程中出現(xiàn)保護告 警與電流不平衡現(xiàn)象的原因 ,最后根據(jù)此類故障的特 點 ,提出了運維策略的相應(yīng)改進方案 ,通過加強設(shè)備出 廠監(jiān)造管控 ,檢查母聯(lián)電流與母差保護裝置信號能夠 有效規(guī)避此類設(shè)備故障風(fēng)險 ,提高電網(wǎng)運行的安全性。