引言

活塞環(huán)—缸套摩擦副作為柴油機(jī)重要的摩擦副之一，其摩擦磨損性能對(duì)柴油機(jī)的動(dòng)力性和使用壽命有著較大影響。隨著柴油機(jī)對(duì)性能要求的提高，改善活塞環(huán)—缸套的摩擦磨損性能引起了廣大學(xué)者的關(guān)注[1-4]。

涂層是用一定的工藝方法，均勻噴涂在基體表面的保護(hù)膜層，對(duì)基體耐磨性的提高有著重要意義。葉子波等人[5]研究了金屬涂層缸套的耐磨性能，發(fā)現(xiàn)Cr3C2噴涂缸套在200 N載荷下摩擦系數(shù)隨時(shí)間的增加呈階梯式減小。李減等人[6]發(fā)現(xiàn)松孔鍍銘活塞環(huán)摩擦系數(shù)和磨損量比鍍硬銘低3.96%、53.18%。李柏強(qiáng)等人[7]發(fā)現(xiàn)WC-12Co涂層Q235碳鋼缸套具有優(yōu)良的耐磨性能，比kmTBCr8白口鑄鐵缸套摩擦系數(shù)要低。熊春華等人[8]通過潤(rùn)滑計(jì)算模型，確定了適用于活塞環(huán)—缸套的潤(rùn)滑油粘度指標(biāo)?；袈櫟热薣9]通過在潤(rùn)滑油中添加MoS2發(fā)現(xiàn)0.1%的MoS2有效降低了缸套摩擦系數(shù)和磨損量，并且摩擦副表面也沒有出現(xiàn)裂紋，明顯改善了活塞環(huán)—缸套的摩擦磨損性能。

綜上所述，通過表面處理工藝和改善潤(rùn)滑條件來提高活塞環(huán)—缸套摩擦磨損性能是可行的，并且具有更大的發(fā)展和應(yīng)用潛力。因此，本研究通過一系列試驗(yàn)，在不同潤(rùn)滑狀態(tài)下研究了DLC涂層對(duì)缸套的摩擦系數(shù)、磨損量的影響，并通過掃描電鏡觀察磨損形貌。結(jié)果表明，涂層對(duì)缸套磨損量的影響很大，不同粘度的潤(rùn)滑油對(duì)摩擦系數(shù)影響也大，但是不同粘度的潤(rùn)滑油對(duì)磨損量的影響較小。

1試驗(yàn)材料及方法

1.1試驗(yàn)材料

試驗(yàn)采用合金鋼活塞環(huán)，取6份長(zhǎng)度為8 mm的樣塊，其取樣部位示意圖如圖1所示。

試驗(yàn)采用DLC涂層鑄鐵氣缸套，涂層為DLC，分別在有無涂層區(qū)域取6份15 mmX43 mm的樣塊，取樣部位示意圖如圖2所示。缸套表面原始形貌如圖3（a）（b）所示，由圖可以看出有涂層的樣塊表面有許多凹坑，這是涂層的噴涂孔隙，有利于存儲(chǔ)潤(rùn)滑油。

5W-30和10W-40潤(rùn)滑油為市場(chǎng)通用潤(rùn)滑油。

1.2試驗(yàn)方法

采用UMT-3摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行往復(fù)式摩擦磨損試驗(yàn)，載荷為400 N，行程為15 mm，頻率16.67 Hz，溫度120節(jié)，摩擦4 h，選擇5W—30和10W—40兩種潤(rùn)滑油，滴油速度為0.1 mL/min。為減小試驗(yàn)誤差，分別進(jìn)行3次試驗(yàn)對(duì)其求平均值，試驗(yàn)方案如表1所示。

試驗(yàn)裝置為UMT—3摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)，如圖4所示。

試驗(yàn)流程如圖5所示，每次試驗(yàn)結(jié)束后，將樣塊放入超聲清洗機(jī)中清洗15 min，清洗介質(zhì)為酒精。采用三維形貌儀NPFLEX測(cè)量磨痕寬度、深度，采用掃描電鏡（SUPRATM55）對(duì)試驗(yàn)后的樣塊磨損表面形貌進(jìn)行觀察。

2試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1摩擦系數(shù)和磨損量

表2、表3顯示了使用不同型號(hào)的潤(rùn)滑油時(shí)樣塊的摩擦系數(shù)和磨損量的試驗(yàn)結(jié)果。

根據(jù)表2、表3繪制對(duì)比圖形，如圖6所示。結(jié)合表2、表3及圖6可以看出，使用5W—30潤(rùn)滑油時(shí)，無涂層樣塊的平均摩擦系數(shù)為0.078 46，有涂層樣塊的平均摩擦系數(shù)為0.065 01，降低了17%；無涂層樣塊的平均磨損量為1.688μm，有涂層樣塊的平均磨損量為0.317μm，降低了81%。使用10W—40潤(rùn)滑油時(shí)，無涂層樣塊的平均摩擦系數(shù)為0.116，有涂層樣塊的平均摩擦系數(shù)為0.11，降低了5%；無涂層樣塊的平均磨損量為1.861μm，有涂層樣塊的平均磨損量為0.274μm，降低了85%。同時(shí)也可以看出，使用5W—30潤(rùn)滑油的樣塊摩擦系數(shù)小于使用10W—40的摩擦系數(shù)，說明了樣塊不同粘度的潤(rùn)滑油對(duì)摩擦系數(shù)影響較大。

2.2磨損表面形貌

圖7為試驗(yàn)后缸套有涂層磨損量數(shù)據(jù)，圖8為試驗(yàn)后缸套無涂層磨損量數(shù)據(jù)，可以看出圖8中無涂層樣塊磨痕寬度、深度比較明顯，而圖7中涂層樣塊幾乎沒有磨損，這說明涂層有著較好的微裂紋抵抗能力，有效改善了缸套的耐磨性能。而無涂層樣塊由于性能較差，受到載荷擠壓時(shí)，磨屑會(huì)擠到網(wǎng)紋中產(chǎn)生堆積，被當(dāng)作磨料，增大了活塞環(huán)與缸套的接觸面積，也致使摩擦系數(shù)增大。同時(shí)也可以看出，涂層樣塊使用5W—30潤(rùn)滑油的磨損量略大于使用10W—40的磨損量，無涂層樣塊使用5W—30潤(rùn)滑油的磨損量略小于使用10W—40的磨損量，說明了樣塊有無涂層對(duì)磨損量的影響很大，但是不同粘度的潤(rùn)滑油對(duì)磨損量的影響較小。

圖9（a）（b）顯示了在120節(jié)、潤(rùn)滑條件下缸套樣塊的磨損形貌。受到400 N載荷時(shí)，樣塊大部分表面被磨平，這是由于在摩擦過程中脫落的涂層被擠壓嵌入到網(wǎng)紋和凹坑中，使?jié)櫥筒辉倬奂?，在摩擦副表面形成均勻的油膜，從而降低了摩擦系?shù)，減小了磨損量。而無涂層的樣塊性能較差，在摩擦?xí)r缸套表面會(huì)產(chǎn)生微裂紋，隨著磨損時(shí)間加長(zhǎng)，微裂紋足夠大時(shí)，就會(huì)造成部分硬質(zhì)相脫落作為磨粒，進(jìn)一步加劇了缸套的磨損，因此在缸套表面出現(xiàn)了沿運(yùn)動(dòng)方向的劃痕，進(jìn)一步增加了缸套的磨損量，主要表現(xiàn)為磨粒磨損。試驗(yàn)不是在封閉環(huán)境中進(jìn)行的，因此在油膜不均勻的地方可能存在氧化磨損。

3結(jié)論

本文對(duì)不同潤(rùn)滑條件下有無涂層缸套進(jìn)行了摩擦磨損試驗(yàn)，試驗(yàn)后采用掃描電鏡等對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行測(cè)量，通過對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析比較得到如下結(jié)論：

（1）在相同試驗(yàn)條件下，與DLC活塞環(huán)匹配，有涂層缸套樣塊摩擦系數(shù)小于無涂層缸套樣塊，有涂層樣塊的磨損量遠(yuǎn)小于無涂層區(qū)域的磨損量。

（2）在相同試驗(yàn)條件下，使用5W—30潤(rùn)滑油的摩擦系數(shù)小于使用10W—40的摩擦系數(shù)。

（3）在相同試驗(yàn)條件下，涂層樣塊使用5W—30潤(rùn)滑油的磨損量略大于使用10W—40的磨損量。

（4）在相同試驗(yàn)條件下，無涂層樣塊使用5W—30潤(rùn)滑油的磨損量略小于使用10W—40的磨損量。

（5）有無涂層對(duì)磨損量的影響很大，不同粘度的潤(rùn)滑油對(duì)摩擦系數(shù)的影響很大，但是不同粘度的潤(rùn)滑油對(duì)磨損量的影響較小。