雖然測試數(shù)據(jù)和聽音效果并不完全一致，但是不能否認的是.測試數(shù)據(jù)是聽音效果的基礎，測試數(shù)據(jù)優(yōu)秀的功放有不同的音效，效果出色的功放絕無不合格的測試數(shù)據(jù)。所以，為使放大器m“靚聲”.首先應有優(yōu)秀的測試指標。

裝機后的初調(diào)只是使放大器能正常工作，欲有理想的測試指標，必需對部分電路進行一絲不茍的精密調(diào)整。本節(jié)將對普通DIY者極易忽略的調(diào)整項目，加以說明其調(diào)整的方法和要求。

1.推挽輸出級的靜平衡調(diào)整對靜平衡的要求極為簡單。不過是使放大器靜態(tài)輸H{級電流相等而已，一般裝機者選用配對輸出管即認為萬事大吉，其實不然。推挽輸出變壓器中，為充分發(fā)揮鐵心的高導磁率，實現(xiàn)以較小的繞組匝數(shù)得到較大的初級電感量，通常鐵心采用交錯插片而不留氣隙，加上初級匝數(shù)較多，只要有3mA以上的直流電流形成的恒定磁通即可使初級電感減小為原值的70%以下，既影響低端頻響特性，還使低頻驅動力大打折扣。

以致不少名膽機中設置完善的靜平衡調(diào)整電路，初調(diào)之后Rx被鎖定，在功放更換輸出管時，便于松開螺母進行再重調(diào)。下圖a為美國產(chǎn)TM-15M放大器的靜平衡調(diào)整電路。推挽每管陰極分別設有l(wèi)On測試板流取樣電阻，以便于分別測試兩管板流。

當調(diào)整R，時，雖然兩管總Rk值變化不大，但同時改變了柵極電阻的接入點使每管有效柵負壓產(chǎn)生變動，以達到兩管靜態(tài)板流相等。經(jīng)計算，當Rx居中時.等效Rk最小為316ΩRx置于上、下端處為320Ω,調(diào)整Rx使兩管柵極電阻接人點改變，可使兩管自給柵負壓反方向變化約6%。下圖b為同定柵負壓平衡調(diào)整電路，由Ry調(diào)定的柵負壓經(jīng)Rx中點和兩點30kΩ電阻組成分壓電橋，調(diào)整Rx可使(1)、(5)兩點輸出反向變化的負電壓。當Rx居中，橋路平衡，(1)、(5)點輸出各為Ry輸出柵負壓值的1/4.兩管柵負壓相等.Rx上調(diào)，使上管柵負壓增大板流減小，下管則呈相反變化。30kΩ電阻和Rx的比，即決定柵負壓調(diào)節(jié)范圍.lOΩ電阻用來檢測兩管陰極電流。當檢測(2)、(3)，(3)、(4)之間電壓時，為上、下每管電流，初調(diào)整至(2)、(3)和(3)、(4)電壓近似相等時，可將mv表接于(2)、(4)之間，再細調(diào)Rx使電壓為Ov.則調(diào)整更精確，(1)~(3)，(3)-(5)的電壓為推挽每管實得柵負壓值。

2.功放動態(tài)平衡的調(diào)整

靜平衡不佳只影響輸出變壓器的磁化電流，最終使功率頻響不平衡。動平衡是指推挽兩臂的輸出平衡。推挽放大器的輸出功率大、失真小的特點全出自推挽的平衡與否，如不平衡則推挽放大器的優(yōu)點蕩然無存.不仔細調(diào)整動、靜平衡的推挽放大器.難免使人感到推挽不如單端的效果。動態(tài)平衡的因素首先是輸出管跨導是否一致.輸出變壓器兩臂是否對稱。如果采用配對或仔細檢測過的輸出管和輸出變壓器，縱有輸出不平衡也極有限，處理方法是人為改變兩路驅動信號的值，使輸出達到平衡.此種以人為因素使驅動信號的不平衡得到平衡輸出的方式，在業(yè)界被廣泛采用，其實用電路見下圖e。下圖c中雙三極管V是長尾式倒相器,Rk為上下兩三極管共用陰極耦合電阻(即所謂“尾”)。當Rk足夠大時，通過負反饋調(diào)整在兩管板極負載電阻Ra.、Ra，兩端得到近似相等的、相位相反的驅動電壓。為了調(diào)整兩管輸出電壓的差別.在中間接B+處接人約為R1=R21/5的電位器Rx.當Rx上調(diào)時，上管負載電阻減小.輸出電壓降低，同時下管Ra總值增大，輸出電壓升高，反之則相反。

以此不平衡的驅動信號，驅動兩臂不平衡的后級，將會在Rx的某一點.使放大器輸出電壓兩臂完全平衡。為了檢測輸出兩臂是否平衡.以示波器檢測兩輸出管板極端波形幅度最為方便。方法是采用Y軸有IOMHz帶寬的普通示波器，在Y軸探頭上串聯(lián)接人O.lμF/600V無極性電容器，經(jīng)外置100:1衰減器直接測試兩板極信號電壓幅度，調(diào)整Rx使之幅度相同(通過示波器光屏標度直接比較)即可。放大器輸入信號可選擇lkHz為準，信號電平不超過放大器額定輸入電平。為求更好的測試數(shù)據(jù)，也可以在lkHz、SkHz、15kHz三點進行平衡測試。平衡調(diào)整以lkHz為準.當信號頻率升高到15kHz以上出現(xiàn)輸出不平衡，說明白倒相器開始，以后各級放大器中有一路頻率特性不佳，可在以下調(diào)試中重新檢測輸出變壓器兩組初級分布參數(shù)是否差別過大.對多層平繞的變壓器而言，兩組初級繞組對地分布電容差別極大.因此在頻率lOkHz以上負載阻抗降低，輸出電壓下降，為了使其在頻響曲線范圍內(nèi)保持平衡，輸出變壓器繞組結構最低限度也應采用兩槽骨架的全對稱繞法。

3.放大器頻響曲線的測繪和調(diào)整

即使是自行DIY.也有必要通過測試繪出放大器頻響曲線.頻響曲線可以發(fā)現(xiàn)很多其他單項測試難以發(fā)現(xiàn)的問題。頻響測試只需一臺聲頻信號發(fā)生器，和一臺交流毫伏表。若無毫伏表，有10MHz的普通示波器也足可應對。最簡單的測試方法見下圖b,信號發(fā)生器應選用頻率范圍OkHz—lOOkHz的產(chǎn)品.被測放大器接入額定純電阻作負載.業(yè)余條件下可采用示波器測量輸入、輸出信號的峰一峰值作為幅度比較單位，以省去換算的麻煩。測試時首先置信號發(fā)生器于lkHz.幅度為lvP-p輸入放大器，調(diào)整放大器音量使額定負載電阻兩端有3Vp呻的信號電壓(此時約為1W的輸出功率)。然后從低端到高端選擇連續(xù)的不同頻率，重復進行測試.測試過程中在每次更換頻率后，用示波器確認輸入信號為1Vp-p(此時不能再調(diào)音量控制)，得H{不同頻率下輸出的峰值。測試頻率點在100Hz以內(nèi)每IOHz選點.lkHz以內(nèi)每100Hz選點,lOkHz以內(nèi)每lkHz選點,lOkHz—lOOkHz則每lOkHz取測試點。測試全部頻率點后計算每點頻率輸H{信號峰值，與1KHz輸出峰值的比，取對數(shù)得到各頻率下輸出的分貝數(shù)L.如下式：

L(dB)=20LgElp-p/Exp-p上式中，EIVp-p為lkHz輸出峰值，Exp-p為其他各頻率點輸出峰值，單位為V，算出各頻率點比值取對數(shù)后為L(dB)。用標準對數(shù)標度的坐標紙，將L值在Y軸上作點，相應頻率以X軸對應.連接各點則成為一張在輸出功率1W時測出的頻響曲線.如下圖a中的例子，可以看出某功放頻響30Hz—20kHz,為OdB.-3dB的頻響則為10Hz~30kHz，從頻響曲線中還可計算高低端頻響下降的斜率，以判斷放大器是否存在自激的隱患。如下圖a的曲線高端從20kHz開始下跌.到40kHz時降低為-4dB(音響中將頻率一倍的變化稱為一倍頻程OCT表示)。由下圖a可看出，其下降斜率為-4dB/OCT.而40kHz—80kHz則達到-8dB/OCT。無論低端還是高端下降斜率過陡時，都存在自激的隱患，限制了負反饋的反饋量，低端下降斜率過大，當頻率低到10Hz以下時電源濾波的效果及退耦作用變差.使多級放大器(二級以上)有自激的可能。從而形成在大信號觸發(fā)下產(chǎn)生阻尼振蕩，使聲音變得混濁不清，無層次可言。

從頻響曲線中確認有否擴寬頻響的必要。如欲使高低頻一ldB的頻率得到擴展，低端延伸的關鍵點是選取電感量大的輸出變壓器.使輸出端時間常數(shù)達到基準頻率10Hz,即要求初級電感在10Hz時的感抗不低于初級負載阻抗的3—5倍.再低則輸出變壓器成為龐然大物。高端頻率的延伸對電壓放大器而言，只要采用較低的板極負載電阻即可輕松達到。對輸出級而言，關鍵在輸出變壓器的分布電容.如選用最佳負載阻抗較低的功率管，可降低對分布電容的苛求。

改善頻響特性除擴展高低頻率以外，可使高低頻下降斜率在12dB/OCT以內(nèi)。為延緩低端下降斜率，一般采取參差補償法.將放大器中2—3級時間常數(shù)電路(包括RC耦合電路和輸m變壓器)的轉折頻率相互錯開，使斜率變緩。三組轉折頻率中，頻率最高的一組轉折頻率可與頻響曲線開始下降頻率相等.甚至略高。因此，使輸出變壓器轉折頻率為此轉折頻率是最簡單的.可以不過分增大初級電感。其他兩組為RC耦合電路構成轉折頻率.應與上述頻率保持15Hz—20Hz的距離.例如OdB20Hz~20kHz的總頻響曲線.將輸出變壓器轉折頻率定為20Hz,驅動器輸出耦合電路取為10Hz.前級與驅動器之間耦合電路取為1Hz左右，則既可達到20Hz的低端頻響，也可使低端下降斜率保持在低于12dB/OCT的水平。驅動器耦合輸出電路下級為輸出級，功率管對最大柵極電阻值有限制.故取轉折頻率中間值。另一前級輸出RC耦合電阻、下級Rg都取470kΩ左右，只要將耦合電容選用0.33μF～0.47μF優(yōu)質電容器，則轉折頻率可輕易達到1
Hz左右。

綜上所述，對低端頻響不足的調(diào)整只作兩種調(diào)整即可奏效，一是更換輸出變壓器，對輸出負載阻抗為5000Ω者最小初級電感應不低于80H.最佳負載阻抗為lOOOOΩ者初級電感應不低于160H.以確保輸出級低端轉折頻率在20Hz以下。二是將前置級輸出耦合電路電容增大為0.33μF，另一耦合電路只要0.047μF足矣。以此參差法調(diào)整，可使低端頻響在20Hz以下，同時低端下降斜率低于-12dB/OCT。

高端頻響的延伸受到分布參數(shù)的影響.特別是各級放大器分布電容的影響，而分布電容的調(diào)整控制幾乎不可能.所以一般是采用較低的負載電阻，降低分布電容對轉折頻率的影響，盡量提高轉折頻率。過高的高頻響應會使放大器穩(wěn)定性差，相移的增大也使施加負反饋更困難.所以在提高高端頻響的同時，采用階梯法人為設定頻響的高端頻率。為了使高頻下降斜率不過大，一般不采用直接并聯(lián)電容的方式，而是采用RC串聯(lián)網(wǎng)路在高端截止頻率之前先以較緩斜率使高頻下跌，先下一臺階再進入截止頻率，則使高頻下降斜率大為減小。目前膽機頻響上限在40kHz以下.為了避免40kHz以上高頻響應引起自激等負面效應，一般是在前置級之輸出端并聯(lián)接人RC網(wǎng)路，與板極負載阻抗配合形成在60kHz左右有12dB/OCT的下降斜率。由于板極負載多在47kΩ以上.RC網(wǎng)路常由30pF~270pF的小電容和4.7kΩ—16kΩ電阻串聯(lián)組成.改變此電容器可改變高端轉折頻率，改變電阻值則可改變衰減斜率。